引言

AP表示磁心有效截面積與窗口面積的乘積。

計(jì)算公式為

式中，AP的單位是cm4；Aw為磁心可繞導(dǎo)線(xiàn)的窗口面積(cm2)Ae為磁心有效截面積(cm2)，Ae≈Sj=CD，Sj為磁心幾何尺寸的截面積，C為舌寬 ，D為磁心厚 度。根據(jù)計(jì)算出的AP值 ，即可查表找出所需磁心型號(hào) 。下面介紹將AP法用于開(kāi)關(guān)電源高頻變壓器設(shè)計(jì)時(shí)的公式推導(dǎo)及驗(yàn)證方法。

1 高頻變壓器電路的波形參數(shù)分析

開(kāi)關(guān) 電源 的 電壓 及 電流波 形 比較復(fù)雜 ，既有輸入正弦波、半波或全波整流波 ，又有矩形波 ( PWM波形) 、鋸齒波( 不連續(xù)電流模式的一次側(cè)電 流波形) 、梯形波( 連續(xù)電流模式的一次側(cè)電流波 形) 等。高頻變壓器 電路 中有3個(gè)波形參數(shù) ：波形系數(shù)(Kf) ，波形因數(shù)(kf) ，波峰因數(shù)(kP)。

1)波形系數(shù)Kf

為便 于分析 ，在 不考 慮銅 損 的情 況 下給高頻變壓器 的輸入端施加交變的正弦波 電流 ，在一次、二次繞組中就會(huì)產(chǎn)生感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)e。根據(jù)法拉第電磁感應(yīng)定律，e=dΦ／dt =d( NABsinωt ) ／dt = NABoωcosωt其 中N為繞組 匝數(shù) ，A為變壓器磁心的截面積 ，B為交變 電流產(chǎn)生的磁感應(yīng)強(qiáng)度 ，角頻率ω=2Πf 。正弦波的電壓有效值為

在開(kāi)關(guān)電源中定義正弦波的波形系數(shù)Kf=√2*Π=4.44利用傅里葉級(jí)數(shù)不難求出方波的波形系數(shù)。

2)波形因數(shù)kf

為便于對(duì)方波、矩形波 、三角波 、鋸齒波、梯形波等周 期性非正弦波形進(jìn)行分析 ，需要引入波形 因數(shù)的概念 。在 電子測(cè)量領(lǐng)域定義的波形因 數(shù)與開(kāi)關(guān) 電源波形系數(shù)的定義有所不 同，它表示 有效值電壓

壓(URMS) 與平均值電壓之比，為便于和Kf區(qū)分，這里用小寫(xiě)的kf表示，有公式?

以正弦波為例 ，

這表明，Kf=4kf，二者相差4倍。

開(kāi)關(guān)電源6種常見(jiàn)波形的參數(shù)見(jiàn)表1。因方波和梯形波的平均值為零 ，故改用電壓均絕值期 ，占空 比D=t／T。

2 用AP法( 面積乘積法) 選擇磁心的公式推導(dǎo)

令一次繞組 的有效值 電壓為 U1，一次繞組的匝數(shù)為NP，所選磁心的交流磁通密度為BAC，磁通量為Φ，開(kāi)關(guān)周期為T(mén)，開(kāi)關(guān)頻率為f,一次側(cè)電流的波形系數(shù)為Kf，磁心有效截面積為Ae ( 單位是cm2)，有關(guān)系式

考慮Kf=4kf關(guān)系式之后 ，可推導(dǎo)出

同理，設(shè)二次繞組的有效值電壓為US，二次 繞組的匝數(shù)為NS，可得

設(shè)繞組的電流密度為（單位是A/cm2) ，導(dǎo)線(xiàn) 的截面積為S=I／J。令高頻變壓器的窗口面積利 用系數(shù)為KW，一次、二次繞組的有效值電流分別為I1、I2，繞組面積被完全利用時(shí)

即

再將( 5 ) 式和( 6 ) 式代入( 8) 式中整理后得到

高頻變壓器的視在功率表示一次繞組和二次繞組所承受 的總功率，即S=PI +PO。因電源效率η=Po／PI，故Po+PI=Po／η+ Po=( 1+η)Po／η。代入( 10) 式最終得 到

這就是AP法選擇磁心的基本公式。下面將從工程設(shè)計(jì)的角度對(duì)( 11 ) 式做深入分析和適當(dāng)簡(jiǎn)化 ，重點(diǎn)是對(duì)式中的K 、BAC參數(shù)做進(jìn)一步推導(dǎo)。

開(kāi)關(guān)電源一次側(cè)的電壓波形可近似視為矩形波 ，即

但一次側(cè)的 電流波形 不是矩形 波 ，而 是鋸齒波 ( 工作在 不連 續(xù)電流模式DCM) 或梯形波( 工作在連續(xù)電流模式 CCM) 。不連續(xù)電流模式和連續(xù)電流模式的一次側(cè)電流波形分別如圖1 ( a) 、( b) 所示。以不連續(xù)電流 模式為例 ，一次側(cè)電流波形是周期性通、斷的鋸 齒波，僅在功率開(kāi)關(guān)管( MOSFET) 導(dǎo)通期間，一次側(cè)出現(xiàn)鋸齒波 電流 ；在功率開(kāi) 關(guān)管關(guān)斷期間 ，一 次側(cè)電流為零。令導(dǎo)通時(shí)間為tON，開(kāi)關(guān)周期為T(mén)， D=tON／T。對(duì)于周期性通、斷的鋸齒波，一 次側(cè)電流的波形因數(shù)可用k'f表示，有關(guān)系式?

查表1，周期性鋸齒波的kf=1.155，代人式(12) 中得k'f=1.115D。此時(shí)需將式( 11 ) 中的換成 1.115D。

在連續(xù)電流模式下一次側(cè)電流波形為周期性 通、斷的梯形波，其波形因數(shù)比較復(fù)雜。一種簡(jiǎn) 單方法是先按照不連續(xù)電流模式選擇磁心，然后 適 當(dāng)增加磁心尺寸 ，以便通過(guò)增大一次繞組的電感量 ，使開(kāi)關(guān)電源工作在連續(xù)電流模式。

磁心的交流磁通密度（BAC) 可根據(jù)最大磁通密度(BM)來(lái)求出，對(duì)于反激式開(kāi)關(guān)電源，計(jì)算公式為

式中，KRP為脈動(dòng)系數(shù)，它等于一次側(cè)脈動(dòng)電流IR與峰值電流IP的比值；在連續(xù)電流模式時(shí)KRP<1；不連續(xù)電流模式時(shí)KRP=1 。Z為損耗分 配系數(shù)，它表示二次側(cè)的損耗與總功耗的比值 ，在極端情況下 ，Z=0表示全部損耗發(fā)生在一次 側(cè)，此時(shí)負(fù)載開(kāi)路；Z=1 貝0 表示全部損耗發(fā)生在?

二次側(cè) ，此時(shí)負(fù)載短路 。一般情況下取Z=0. 5，因此BAC=0.5BMKRP。將k'f =1.115D和BAC= 0.5BMKRP一并代人式( 1 1 ) 中，整理后得到

這就 是AP法選擇磁 心 的實(shí)用公 式。式(14)是按照單極性變壓器的繞組 電流及輸出功率推導(dǎo)出來(lái)的，適用 于單端 正激 式或反 激 式高頻 變 壓器 的設(shè)計(jì)。式中，AP的單位為cm4，Po的單 位為W。電流密度一般取J=200～600A／cm2( 即 2～6A／mm2) 。窗口面積的利用系數(shù)一般取KW= 0.3～0.4。如高頻變壓器有多個(gè)繞組，就應(yīng)計(jì)算 全部繞組的匝數(shù)與對(duì)應(yīng)電流的乘積之和。

進(jìn)一步分析可知，對(duì)于不連續(xù)電流模式(KRP= 1 ) ，式( 1 4) 可簡(jiǎn)化為

對(duì)于連續(xù)電流模式(KRP<1 ) ，假定KRP=0.8，式( 14 ) 可簡(jiǎn)化為

對(duì)于單端正激 式高頻變壓器而言 ，最大占空Dmax<0. 5。如選擇實(shí)際 占空比D=0. 4，電源效率η=80％，窗口面積利用系數(shù)KW=0. 4，J = 400A／cm2，則式( 14) 可簡(jiǎn)化為

式( 1 5 ) ～( 1 7) 都是根據(jù)不同電路結(jié)構(gòu)和指定參數(shù)簡(jiǎn)化而來(lái)的，當(dāng)實(shí)際參數(shù)改變時(shí) ，計(jì)算結(jié)果會(huì) 有誤差。更為準(zhǔn)確的方法是采用式( 1 4) 計(jì)算。推而 廣之，可總結(jié)出下述規(guī)律 ：第一，在輸出功率相 同的條件下，全橋和半橋式變換器所需高頻變壓 器的體積最小，單端正激式變壓器的體積最大；第二，在輸出功率相同的條件下，連續(xù)電流模式 的AP值要大于不連續(xù)電流模式，這表明連續(xù)電流 模式所需高頻變壓器的體積較大 ，而不連續(xù) 電流模式所需高頻變壓器體積較小 ；第三 ，上述公式 均未考慮磁心損耗 、磁心材料存在的差異 、磁心 損耗隨開(kāi)關(guān)頻率及環(huán)境溫度升高而增大等因素，因此僅供選擇磁心時(shí)參考。

3 用AP法選擇磁心的驗(yàn)證

設(shè)計(jì)一個(gè)輸出功率為60W的反激式通用開(kāi)關(guān)電源模 塊 ，要求交 流輸入 電壓為 85～265V，輸 出為 +12V、5A。采用AP法選擇磁心 ，已知η=80％，PO=60W ，KW=0.35，D=0.5；對(duì)于反激 式開(kāi)關(guān) 電源，BM值應(yīng)介于0. 2～0. 3T之間 ，現(xiàn)取BM=0.25T，KRP=0. 7，f=100kHz，一并代入式 (14) 中得到

根據(jù)AP=0. 48cm4，從表 l中查 出與之接 近 的最小磁心規(guī)格為EI28，其AP=0.58cm4。考慮 到磁心 損耗等 因素 ，至少應(yīng)選擇EI30型磁心 ，此時(shí)AP=0.91cm4，Ae=1.09cm2。若按經(jīng)驗(yàn)公式Ae≈Sj=0.15√（PM）進(jìn)行估算，可得Ae=1.16cm2，查 表 2， 與 之 最 接 近的是 EI3 3型磁心的Ae=1.18cm2。由此可見(jiàn)，采用兩種方法所得到的結(jié)果是基本吻合的。為滿(mǎn)足在寬電壓范圍內(nèi)對(duì)輸出功率 的要求 ，本例實(shí)際選擇EI33型磁心。

4 結(jié)束語(yǔ)

在將傳統(tǒng)的AP法用于開(kāi)關(guān)電源的高頻變壓 器設(shè)計(jì)時(shí)，必須考慮開(kāi)關(guān)電源特有的參數(shù)( 波形因數(shù) 、脈動(dòng) 系數(shù) 、占空 比和開(kāi)關(guān)頻率)，還應(yīng)根據(jù)開(kāi) 關(guān)電源在連續(xù)模式 、不連續(xù)模式下的工作波形進(jìn)行嚴(yán)密的公式推導(dǎo) 。本文所推導(dǎo) 出的AP法計(jì)算公 式，可為正確選擇高頻變壓器 的磁心提供一種科學(xué) 、實(shí)用的方法 。