開關電源無論采取PWM還是PCM,其能量輸出是由脈沖變壓器電磁轉換形成的,開關管導通時,向脈沖變壓器存儲磁能,開關管截止時,磁能轉換成電能,向負載提供電壓。 即使負載電流瞬間增大使輸出電壓下降,穩壓控制系統也只能控制開關管在下一個導通周期延長導通時間,待開關管載止后,輸出電壓上升,以圖補償負載電流增大的影響。但是,音樂的波動是千變萬化的,有時大幅度的沖出信號只是瞬間的事,若信號沖擊到來時,開關電源不能及時提供大電流,輸出電壓必然形成隨大信號下降的波形,使信號上沖受限,產生波形失真,等沖擊信號過后,PWM電路才輸出信號上升,開關電源再降低其輸出電壓,以使其輸出電壓穩定。可惜,這一切為時已晚,在此過程中輸出信號難免失真,同時也增大了電源紋波脈沖,使放大器的噪聲增大。
　　直流變換器則不同,變換器的開關管始終以設定的脈寬工作,只要開關管有足夠的開關電流,它能隨時提供其額定功率以內的電壓。從此點來說,直流變換器和變壓器整流電源沒有區別,而且直流變換器的內阻更低,對瞬間大電流的適應性更強。實際上變換器是不用穩壓系統的開關電路,任何開關電源除去脈沖調制,取樣誤差放大部分實質即為直流變換器。
　　根據上述原理,上世紀末,歐洲開始在轎車音響上配置直流變換器,與汽車功放配套。1980年,德國生產的Monacor HPB150汽車功放,配備了12V與±25V直流變換器,輸出最大電流可達10到15A,使功放有效輸出功率可達2X40W,或BTL接法,使輸出功率為150W。另一名為“Jensen”的汽車功放所配用的變換器,則可將12V電壓變換成雙電源±30V/15A的輸出可以向四聲道的放大器供電,輸出4*60W的有效功率其中“Monacor HPB150為最早的產品,其功放變換器采用分立元件組裝成自激推挽式變換器,共采用13只三極管,電路較復雜,裝調也不方便。此外,由于自激式振蕩電路其工作頻率隨負載電流變化,脈沖干擾抑制也比較困難。

　　Jensen功率變換器,則采用傳統開關電源它激式驅動器驅動四只MOS FET開關管組成的并聯推挽電路,其功放變換器電路如附圖所示。該汽車功放中利用MOS FET管作為開關管,可以提高電源變壓器的工作效率,有利于抑制脈沖干擾,同時還可以減小電源變壓器的體積。變換器的振蕩器和控制系統全部集成在IC(TL494)內部。TL494原設計為它激式開關電源驅動控制器,內部除含有振蕩器,脈寬調制器以外,還有基準電壓穩壓電路,死區時間控制電路和兩組比較器組成的誤差檢測電路。TL494在該電路中構成它激式變換器,只利用了其振蕩器和驅動電路,用作驅動開關管的脈沖信號源,因而與常規用法有所不用。在該電路中,TL494第5,6腳外接時間常數電路(C3,R5),振蕩器產生80kHZ的脈沖信號,經TL494內部雙穩態觸發器控制,變成兩路時序不同的驅動脈沖,驅動兩組驅動放大器。TL494內部兩組驅動級,由第9,10腳輸出時序不同的正向脈沖。為了避免在兩路脈沖交替處推挽開關管VT3,VT5和VT2,VT4同時導通,TL494的第四腳外接R6,C2,R4設定死區時間 。一組驅動脈沖使推挽電路一臂導通后,相隔一死區時間,才發出另一組驅動脈沖,使另一臂導通(第四腳電壓越高,死區時間越長)。TL494第1,2腳為兩組取樣放大器的同相和反相輸入端,可控制內部比較器組成的脈寬調制器設定的占空比。在該變換器中,TL494各腳功能及應用如下:?

　　第2腳為第一組誤差放大器的同相輸入端。由R7接入5V基準電壓。當第2腳輸出高電平時,誤差放大器輸出端(第3腳)輸出恒定的低電平,該電平在TL494內部控制比較器組成的PWM調制器,輸出最大脈寬45%,其余5%作死區時間。 另外,第2腳外接C4為軟起動電容,開機瞬間C4充電使第2腳瞬間為低電平,誤差放大器輸出高電平,隨著C4充電電壓升高,第2腳電壓升高,第3腳電壓降低,使PWM比較器輸出脈寬緩增大到額定脈寬,避免開機沖擊電流損壞開關管。
　　第3腳為誤差放大器輸出端,外接R3,C1為避免誤差放大器振蕩而設。?
　　第4腳為死區時間控制端,通過R6,R4從5V基準電壓分壓得到0.05V死區時間控制電壓,使兩組驅動脈沖之間有占脈寬5%的間隙。第4腳電平達到0.3V時,驅動脈沖被關斷。
　　第5,6腳為振蕩頻率控制端,外接R5,C3設定振蕩器產生約80KHZ的振蕩脈沖,徽調R5可使振蕩頻率為100KHZ。C3,R5與振蕩頻率的關系為:f(kHZ)=1.2/R(kΩ).C(μF)。
　　第7腳為公共地端。